Часть смеси воздуха с каплями жидкости отражается во внутренний лазерная эпиляция рядом со мной александритовым лазером москв. Предоперационное планирование. Определение влияния технологии на основные параметры нагрузки и разработка способов повышения нагрузочной способности ультразвуковых медицинских аппаратов. Рис 12 Изменение относительной активной нагрузки в зависимости от амплитуды колебаний при различных величинах аппаратов аэрозольной терапии и ультразвуковой кавитации узор зазоров шлифовка на лазере со2 отзывы иммерсионном режиме работы. На эхограмме хорошо идентифицируются пики, свидетельствующие об отражении ультразвука от известных внутренних структур - подвешивающих связок, стенок молочных протоков, цистерн. Показано, что при глубинах погружения, превышающих четверть длины волны колебаний в материале волновода-инструмента, влияние боковой поверхности на величину эквивалентной нагрузки становится определяющим.
- Лазеры неодимовые купить киев
- Аппараты узи цены алокатин
- Сургут александритовый лазер
- Александритовый лазер в серпухове заказать
Аппарат лазерный терапевтический Узор-А-2К/2
Работа выполнена на кафедре «Материаловедение и технология конструкционных материалов» Омского государственного технического университета ОмГТУ. Защита состоится 11 ноября года в 15 часов на заседании совета по защитам докторских и кандидатских диссертаций Д 09 при Томском политехническом университете по адресу , г Томск, пр Ленина Разработка и применение для хирургического воздействия ультразвуковой низкочастотной аппаратуры является одним из интенсивно развивающихся направлений Значительный вклад в развитие этого направления внесла научная школа МГТУ им Н Э Баумана во главе с академиком Г А Николаевым и профессором В И Лощиловым, совместные работы которых с учеными медиками Поляковым В А , Чемяновым Г Г, Волковым М В , Петровским Б В , Петровым В И и другими позволили создать новые высокоэффективные методы и аппаратуру для ультразвукового воздействия на биологические ткани.
Поэтому центральной проблемой при создании новой терапевтической и хирургической ультразвуковой аппаратуры является проблема повышения эффективности ее работы и, таким образом, разработка современных методов проектирования, адекватных математических моделей широкого класса ультразвуковой медицинской аппаратуры, ее оптимизация и исследование систем при взаимодействии с различного рода бионагрузками является безусловно актуальной задачей.
Разработка эффективных низкочастотных высокоамплитудных ультразвуковых аппаратов для терапии и хирургии, широкодиапазонных по параметрам нагрузки и новых медицинских технологий на их основе. Достоверность полученных результатов обусловлена использованием стандартных методов расчета и исследования, апробированных медицинских методов исследования, а так же подтверждается техническими, лабораторными и клиническими испытаниями разработанной и серийно изготавливаемой на основании разрешения Минздрава РФ ультразвуковой аппаратуры. Диссертационная работа состоит из введения, шести глав, заключения, списка литературы, включающего наименования Общий объем работы составляет страниц, в том числе рисунков и 14 таблиц.
Во введении обосновывается актуальность темы диссертационной работы, формулируются цели и задачи исследований, излагаются основные научные положения и результаты, выносимые на защиту. В первой главе приводится аналитический обзор по теме диссертации Анализируются особенности применения ультразвука в различных областях медицины, особенности построения отдельных классов ультразвуковой аппаратуры, взаимодействия с биообъектами Показано, что основные направления применения ультразвука в хирургии и терапии связаны с физическими и химическими эффектами воздействия ультразвука на среду. Специфика проектирования УЗМА в целом заключается в разнородности составляющих его систем электронный блок, обеспечивающий формирование возбуждающего излучатель напряжения и описываемый временными элекгрома1 нитными уравнениями, электроакустический тракт, обеспечивающий преобразование и передачу акустических колебаний и описываемый пространственно-временными уравнениями колебаний механических систем и нагрузка, определяющая вид технологического воздействия.
В то же время, для формирования прогнозных оценок при проектировании и комплексном синтезе УЗМА, необходима теоретическая база для такой оценки и синтеза с целью достижения требуемой практическим врачом эффективности его работы В частности, кроме правильного и где-то оптимального расчета и проектирования отдельных элементов комплекса генератора, излучателя и волновода , необходимо решение и комплексных проблем проектирования, таких, как. Показано, что при всем многообразии существующих решений и методов проектирования отдельных частей ультразвукового аппаратного комплекса электрических, электроакустических и акустических , нет единой теории, определяющей комплексный подход к аппарату, как целому, а, следовательно, нет базы для комплексной оценки качества взаимодействия всех систем и выбора наиболее информативного и адекватного параметра оценки, как технологического воздействия, так и условий функционирования аппарата в целом.
Вторая глава посвящена вопросам методологических и теоретических основ проектирования УЗМА, использующих пьезокерамические излучатели. В результате анализа методологических основ проектирования сложных объектов медицинской техники показано, что при отсутствии готовых технических решений содержание и процесс разработки ТЗ на новое изделие должны несколько отличаться от общепринятых, и будут включать элементы НИОКР см рис 1.
При анализе схемы становится очевидным, что процесс разработки ТЗ должен осуществляться в соответствии с циклической стратегией, когда полученные результаты на одной из стадий заставляют вернуться к более ранней Следует обратить внимание на обязательность в данном случае выполнения этапов 14Т и 15Т Первый из них необходим для объективной оценки готовности технического решения, второй - для обоснования прогноза параметров объекта В случае использования для расчетов математических моделей, очевидно, что это будут модели разных уровней если модель на уровне 14Т должна давать ответы ни частные вопросы, то модель на уровне 15Т предназначена для получения рекомендаций, необходимых для конструирования объекта в целом.
Для формирования теоретической базы комплексной оценки и аппаратного синтеза УЗМА предложено использовать теорию электроакустического изоморфизма в приложении к методу входного иммитанса при формировании эквивалентных схем и физико-математических моделей электроакустических и акустических структурных составляющих комплекса. При сравнении волновых уравнений, описывающих акустические процессы в стержне и электрические процессы в длинной линии, установлено, что. На основании всего вышеизложенного сформирована электрическая схема, изоморфная по протекающим в ней волновым процессам акустической колебательной системе волновода - инструмента продольных колебаний.
Получено математически строгое выражение для иммитанса волновода-инструмента, позволившее на основе изоморфности электрических и акустических процессов в распределенных системах предложить эквивалентную электрическую схему замещения волновода инструмента Таблица 1 Доказано, что изменение характера колебаний продольные, изгибные, крутильные или их комбинации не приводят к изменению эквивалентной электрической схемы замещения, изменяются лишь коэффициенты при определении соответствий параметров изоморфных преобразований. Для оценки механического импеданса излучателя продольного типа с частотопони-жающими накладками и упрощения получаемых выражений, были рассмотрены волновые процессы на четвертьволновом участке полуволнового симметричного вибратора рис 4.
Для определения механического импеданса излучателя г в случае, когда конец накладки свободен те излучатель свободен с механической стороны , необходимо вычислить колебательную скорость v 0 на механическом выходе с помощью выражения. Таким образом, эквивалентная схема механического импеданса Zm ультразвукового преобразователя продольного типа может быть представлена параллельным соединением простых последовательных резонансных контуров, каждый из которых соответствует своей моде колебаний В соответствии со схемой, приведенной на рис 3 и представляющей пьезоизчучатель как четырехполюсник, она преобразована автором с учетом полученных выражений для механического импеданса излучателя рис 5-а и вторичная механическая цепь приведена к первичной электрической , рис Рис 5 Развернутая схема приведения вторичной цепи трансформатора четырехполюсника к первичной по Zm.
Таким образом, параметр К - и является фактором электроакустического изоморфизма ФЭИ пьезопреобразователя или, в частном случае, ультразвукового излучателя , поскольку устанавливает строгое соответствие между кинетическими акустическими параметрами объекта и параметрами его эквивалентной электрической схемы. Полученное для фактора электроакустического изоморфизма ФЭИ пьезоэлектрического излучателя продольного типа выражение позволяет поставить в однозначное соответствие акустические и механические параметры их электрическим аналогам не только самого излучателя, но и всех остальных структурных составляющих акустического тракта, используемого с данным излучателем.
В режиме излучения для ультразвукового пьезокерамического вибратора, из основных уравнений электроакустического преобразования следует, что. Для заданного пьезокерамического ультразвукового излучателя продольного типа -ФЭИ - величина постоянная в пределах линейности процессов пьезопреобразования, определяемых параметрами используемой керамики и геометрическими размерами излучателя Следовательно, из вышеприведенного выражения следует, что в режиме излучения, при ряде допущений и ограничений, ток, протекающий по входным цепям излучателя, может служить надежным информационным показателем о величине выходного технологического параметра - колебательной скорости или амплитуды колебаний рабочего торца излучателя Сформулированы допущения и определены границы применимости этого критерия.
Проведен анализ технологических нагрузок УЗМА наиболее часто встречающихся в использовании ультразвука в терапии и хирургии Именно в хирургической и травматоло-. В соответствии с данной классификацией режимов ультразвукового воздействия предложены соответствующие им модели технологических нагрузок нагрузка на твердые среды, нагрузка на жидкие и жидкоподобные среды, нагрузка иммерсионного режима и нагрузка тонкого слоя. Для определения величин динамических напряжений и времени контакта волновода-инструмента с твердой технологической средой в течение периода колебаний, использована модель взаимодействия двух упругих стержней одинакового сечения, изготовленных из различных материалов, при сжатии их статическим напряжением Рс, когда в одном из иих возбуждается продольная ультразвуковая волна Получены выражения.
В свою очередь, активная составляющая нагрузки будет определяться в соответствии со временем акустического контакта волновода инструмента с технологической средой. Таким образом, эквивалентная схема нагрузки технологического процесса воздействия ультразвукового волновода-инструмента на твердую среду, может быть представлена следующим образом в двух возможных вариантах рис б. Предложена новая модель жидкостной нагрузки и протекания волновых процессов в жидкой среде, которая основана на «поршневой» модели излучения ультразвуковых колебаний в среду, где в соответствии с выражением для направленности излучения одностороннего диска радиуса г в бесконечном экране, область излучения будет представлять из себя усеченный конус с радиусом в основании Я, причем угол при вершине 9 будет при заданной частоте со или длине волны Л тем больше, чем меньше г см рис 7.
С другой стороны, считая, что жидкость, удерживаемая у поверхности волновода-инструмента за счет сил поверхностного натяжения, и добавляет к волноводу-инструменту свою массу, получим массовую составляющую для данной нагрузки ультразвукового волновода-инструмента на жидкость. Когда процесс выходит за пределы линейности, с учетом всего вышеизложенного, мы приходим к выражению для эквивалентной активной механической нагрузки.
Полученная зависимость приведена на рис 9 , где также показана экспериментально полученная кривая. В результате проведенных теоретических и экспериментальных исследований предложены варианты общей эквивалентной схемы нагрузки для жидких или жидкоподобных сред рис 7. Особенность иммерсионной схемы заключается в сильной зависимости интенсивности кавитации от расстояния между излучающей поверхностью волновода-инструмента и очищаемой технологической поверхностью Исследования показали, что ультразвуковая обработка протекает успешно при правильном выборе зазоров между обрабатываемой поверхностью и волноводом - инструментом На рис 11 представлены зависимости механического напряжения, возникающие в образце под действием кавитации от величины зазора при различных амплитудах смещения рабочей поверхности волновода-инструмента Очевидно, что оптимальная величина зазора составляет около 0,5 мм.
Рис 11 Влияние величины зазора между волноводом и поверхностью на возбуждение колебаний в обрабатываемом материале при различных амплитудах колебаний волновода. Наиболее рациональным представляется способ, обеспечивающий возбуждение ультразвуковых колебаний в зоне контакта поверхности с жидким раствором. Боковая поверхность волновода-инструмента работает в рамках варианта нагрузки на жидкие среды, а торцевая поверхность а условиях з онкого слоя Для жидкости в объеме между торцом инструмента и поверхностью кости следует учитывать не только массу, но и упругость, так как расширение этого объема в боковые стороны загруднено из-за сопротивления окружающих слоев жидкости Тогда для упругой составляющей нагрузки.
При оценке активной составляющей нагрузки при работе в тонком слое необходимо учитывать, что процессы идут в пространстве, ограниченном толщиной слоя, тес одной стороны излучающей поверхностью ультразвукового волновода-инструмента, а с другой технологической поверхностью обрабатываемой костной ткани. Рис 12 Изменение относительной активной нагрузки в зависимости от амплитуды колебаний при различных величинах рабочих зазоров при иммерсионном режиме работы. Кроме различия в волновых размерах и граничных условиях реализаций иммерсионного варианта и схемы тонкого слоя, между ними существует принципиальное различие в природе волновых полей.
Рис 13 Модельное представление ультразвуковой обработки по схеме тонкого слоя 1 - волновод, 2 - капля жидкости, 3 - обрабатываемая поверхность. Волновая обстановка в исследуемой схеме рис 13 описывается полем вязких волн в плоском жидком слое Волны распространяются перпендикулярно боковой поверхности ультразвукового инструмента и обрабатываемой поверхности При построении электроакустической модели нагрузки для ультразвукового воздействия, осуществляемого по схеме тонкого слоя, учитывались следующие факты.
Рассмотрены в общем виде составляющие импеданса нагрузки От торца колеблющегося инструмента в каплю жидкости передается колебательная энергия, уменьшенная на величину энергии, излученной инструментом в воздух и израсходованной на образование поверхностно-капиллярных волн на поверхности капли Импеданс преобразования Ха1 рис а За вычетом указанных потерь колебательная энергия перейдет в каплю Импеданс, характеризующий эти процессы, 7. Импеданс потерь потери на раскачку приповерхностных слоев материала, генерацию поверхностной продольно-поперечной волны на границе жидкость - обрабатываемая поверхность - 2аЪ Часть энергии излучается в толщу материала импеданс. В результате проведенного синтеза получены общие эквивалентные схемы электроакустического тракта УЗМА для различных типов колебаний, используемых рабочими окончаниями волноводов-инструментов, а также для их возможных комбинаций рис Рис 15 Излучатель, волновод и технологическая нагрузка для продольных колебаний при работе на жидкие и твердые нагрузки.
Таким образом, вопрос синтеза аппарата в целом предполагает стыковку найденных структурных составляющих в единую систему, обеспечивающую возможность полноценного анализа процессов, происходящих в ней, при соответствующей адекватности перевода основных режимов системы в электроакустические параметры реального и изоморфного ей УЗМА. В третьей главе рассмотрены вопросы теоретико-экспериментальных исследований эффективности функционирования аппарата на базе полученных эквивалентных схем.
Исследованы параметры, определяющие специфику работы УЗМА: динамический диапазон нагрузки, соотношения между амплитудой, нагрузкой и мощностью, влияние нагрузки на фазо-частотные и амплитудно-частотные характеристики. Автором проведены исследования по определению влияния боковой поверхности волновода-инструмента на полный импеданс нагрузки ультразвукового излучателя и эффективность работы аппарата на значительных глубинах погружения волноводов в жидкую среду. Показано, что радиальная составляющая амплитуд колебаний сдвинута относительно осевой на четверть длины волны:. В соответствии с эквивалентной схемой волновода, для импеданса полной нагрузки волновода инструмента с учетом как торцевой, так и боковой поверхности она примет вид рис.
И тогда приведенная к входному торцу волновода-инструмента активная составляющая импеданса боковой поверхности будет определяться как:. Полученные зависимости активной составляющей импеданса боковой поверхности волновода - инструмента приведены на рис. Кривые изменения эквивалентного сопротивления нагрузки от глубины погружения волновода - инструмента. Автором, для исследования влияния параметров излучателя на его основные частотные характеристики использован комплексный метод расчета установившихся режимов в линейной электрической цепи С позиции повышения эффективности работы аппарата проанализированы полученные выражения для фазового угла, активной и реактивной проводимостей продольного излучателя ланжевеновского типа.
Для этого, через использование предложенных формул электроакустического соответствия и использование фактора электроакустического изоморфизма, определены соотношения параметров эквивалентной схемы излучателя в зависимости от его конструктивных и акустических параметров. Не менее важно оценить уровень реактивных составляющих нагрузки Для случая жидких и жидкоподобных нагрузок, они могут оцениваться в соответствии с выражениями, полученными во второй главе.
Для анализа общих свойств ультразвукового пъезокерамического излучателя продольного типа и тенденций их изменения предложено использовать относительные или нормированные параметры, а не их абсолютные величины, для чего определена система базовых единиц. Анализ частотных характеристик ультразвукового излучателя в режиме холостого хода, полученных при расчете по вышеприведенным формулам и приведенных на рис 18 в сравнении с экспериментальной кривой рис г показывает их хорошее соответствие и в то же время.
Установлено, что для исследования свойств, как отдельных элементов, так и всего электроакустического тракта, необходимо оценивать не импеданс, а иммитанс т е входную проводимость системы, как наиболее информативный и адекватный условиям протекания технологического процесса параметр. Впервые проведена оценка влияния реактивных составляющих нагрузки на фазо-частотные и амплитудно-частотные характеристики электроакустического тракта рис в,г Установлено снижение добротности системы с постепенным вырождением резонансных свойств по мере увеличения сопротивления нагрузки Как видно из фазо-частотной характеристики излучателя рис уже при десятикратном превышении сопротивлением нагрузки величины собственного сопротивления потерь излучателя, даже теоретически фазовое регулирование частоты становится невозможным.
Рис 19 Частотные характеристики излучателя при разных значениях относительного сопротивления активной и реактивной нагрузки. С целью исключения указанных проблем, автором предложен метод симметрирования частотных и нагрузочных характеристик, который заключается в правильном выборе и подключении дополнительной симметрирующей индуктивности параллельно конденсатору Ск рис На рис 21 показано влияние неправильно а,б и правильно в,г выбранной величины симметрирующей индуктивности на характер частотной зависимости реактивной проводимости системы 6, и на ее фазовую характеристику р. Анализ влияния относительной величины симметрирующей индуктивности на величину относительного частотного сдвига критической точки второго фазового перехода рис 22 позволяет сделать следующие выводы.
Рис 22 Влияние относительной величины симметрирующей индуктивности на величину относительного частотного сдвига критической точки второго фазового перехода. На основании анализа общих эквивалентных схем электроакустического тракта и особенностей построения генераторных схем для УЗМА, автором предложен метод повышения нагрузочной способности пьезокерамического излучателя без изменения его весога-баритных и конструктивных показателей При рассмотрении и анализе общей изоморфной схемы излучателя, было установлено, что необходимый эффект «кажущегося» увеличения его индуктивной массовой составляющей может быть достигнут за счет включения в схему дополнительной индуктивности Ьк см рис Рис 23 Эквивалентная схема излучателя с дополнительной индуктивностью Оценивая полученные результаты рис 24 , следует отметить, что.
Рис 24 Эффективность использования дополнительной индуктивности Ьк в зависимости от величины нагрузки для различных значений. Использование полученных результатов позволило вдвое повысить нагрузочную способность излучателя и в три раза увеличить частотный диапазон устойчивого фазового регулирования. В четвертой главе рассмотрены вопросы повышения эффективности использования ультразвуковых медицинских аппаратов за счет новых схемотехнических решений генераторных систем и придания им адаптивных свойств.
Одна из основных тенденций современной микроэлектроники - увеличение степени интеграции, объединение на одном кристалле или в одном корпусе максимального количества компонентов для полного решения какой либо задачи В области силовой электроники эта тенденция привела к разработке силовых модулей мостовых и полумостовых конфигураций см рис Появление технологий MOSFET и IGBT - создания силовых модулей полупроводниковых структур, а также разработка и совершенствование микросхем управления этими структурами так называемыми драйверами привело к созданию силовых электронных ключей, которые, заменив собою традиционные транзисторы, открыли новые возможности в вопросах проектирования эффективных, малогабаритных и мощных генераторов для УЗМА рис Для генераторов УЗМА наиболее подходят транзисторы средней мощности токи до десятков ампер и напряжения до 1 ООО В , предпочтительнее выполненные по технологии МОЗИЕТ как более высокочастотные Их основные достоинства - это и минимальные затраты энергии по цепи управления и высокие значения предельно допустимых параметров по прямому току и напряжению в закрытом состоянии, малые потери при высоких частотах переключения до 1МГц и широкая область предельных режимов работы.
Пятая глава посвящена вопросам проектирования систем авторегулирования и управления генератором для обеспечения устойчивой работы его на пьезокерамический излучатель. Эффективная работа излучателя возможна лишь в случае точного совпадения частоты генератора и собственной частоты волноводно-акустической системы В этом плане возникающее рассогласование между рабочей частотой генератора и резонансной частотой колебательной системы определяется влиянием внешних воздействий на эти два узла Автором проведена классификация этих факторов на рис Рис 27 Факторы, влияющие на стабильность амплитуды механических колебаний излучающей поверхности колебательной системы посредством частотного рассогласования.
Для поддержания постоянной точности настройки генератора в резонанс с акустической системой разработаны различные варианты схем, основанные на автоматической подстройке частоты посредством акустической обратной связи АОС колебательной системы с генератором Наличие автоподстройки частоты исключает необходимость подстройки ее во время работы, что, как правило, осуществить практически невозможно Обычно, в этих схемах с помощью какого-либо датчика замеряется собственная частота преобразователя в рабочем режиме, и сигнал датчика поступает на вход.
Основная задача любого генератора, работающего на резонансную нагрузку - обеспечивать годдержание резонансного режима работы При относительно простых эквивалентных схемах резонансной нагрузки, приближающихся в резонансных режимах к простейшим резонансным контурам, наиболее предпочтительной системой регулирования частоты является фазовая В своем стандартном исполнении такая система сложна в исполнении, инерционна за счет используемых фильтров, требует наличия нескольких датчиков, поскольку должна обеспечивать выполнение определенных фазовых соотношений между выходным током и выходным напряжением, должна содержать блоки преобразования сравниваемых сигналов и блоки формирования управляющих сигналов.
Для определения наиболее эффективного метода частотного регулирования в ультразвуковых медицинских аппаратах, использующих пьезокерамические ультразвуковые излучатели, автором рассмотрены существующие способы и устройства управления и проведен их сопоставительный анализ. Показано, что использование современных транзисторов и последних разработок в микросхемотехнике полумостовых драйверов например, разработка фирмы Ж, США позволяет обеспечить высокую надежность работы полумостового инвертора за счет формирования оптимальных режимов управления транзисторами Основным недостатком при использовании такого типа генераторов для работы на резонансные нагрузки является отсутствие стандартной системы автоподстройки частоты генератора, что приводит к необходимости значительного усложнения схемного решения в целом, снижению надежности работы, снижению быстродействия и возникновению опасных переходных процессов.
Для повышения эффективности работы транзисторного генератора на резонансную нагрузку, характерную для пъезокерамического ультразвукового излучателя, используемого, в частности, в аппаратах для терапии и хирургии, автором предложен транзисторный генератор для резонансных нагрузок, содержащий полумостовой инвертор на ЮВТ транзисторах, управляемых включенным по типовой схеме драйвером полумоста с внутренним генератором и внешней времязадающей ЛС - цепью, выполненным по МОБРЕТ технологии, для которого автором разработана и запатентована система фазовой автоподстройки частоты, осуществляемая путем прямого преобразования фазового сдвига в частотное изменение, что позволяет минимизировать длительность переходных процессов, с одной стороны, и обеспечить повышенный диапазон удержания резонансного режима при воздействии различных дестабилизирующих факторов рис В результате проведенных теоретических и экспериментальных исследований новой системы фазовой автоподстройки частоты, определена фазо-частотная характеристика системы и установлены ограничения на величины параметров.
Автором проведен сравнительный анализ систем и способов регулирования и управления выходным параметром в УЗМА рис Показано, что максимальная частота преобразования обратно пропорциональна произведению коэффициента регулирования на динамический диапазон технологической нагрузки, и, кроме того, определяется величиной «мертвого времени» используемого драйвера. На основании проведенных теоретических и экспериментальных исследований автором установлено, что вид внешней вольтамперной характеристики генератора полностью определяется характером управляющего воздействия регулятора и, при использовании микропроцессорных систем, может быть оперативно сформирована любая выходная вольтам-перная характеристика, адаптированная к меняющимся в процессе операции требованиям технологического воздействия.
В шестой главе рассмотрены вопросы разработки и внедрения в медицинскую практику серии высокоэффективных терапевтических и хирургических ультразвуковых аппаратов. Работы по практической реализации высокоамплитудных низкочастотных ультразвуковых медицинских аппаратов для терапии и хирургии проводились автором совместно с Омской государственной медицинской академией и ОАО Омским заводом «Автоматика». Данный аппарат разрабатывался по заданию ОАО «Омский завод Автоматика» на замену ранее выпускавшемуся аппарату «Тонзиллор-2».
По сравнению с предшественником данный аппарат выполнен на современной элементной базе, использует запатентованные новые схемотехнические решения, как для системы автоподстройки частоты, так и для системы управления выходной мощностью. Питание аппарата осуществляется от сети напряжением В при частоте 50 Гц. Рабочая частота генератора Мощность, потребляемая генератором, не более Вт рис. Данный аппарат принципиально отличается от ранее выпускаемых ультразвуковых аппаратов применением в акустических узлах АКУ пьезокерамических преобразователей электрических колебаний в ультразвуковые; благодаря чему стал возможен продолжительный режим работы аппарата, снижены габаритные размеры и вес акустических узлов, В аппарате предусмотрены следующие дополнительные функции:.
Терапевтические аппараты
Информация Акции и скидки Ассоциация в области продаж косметологического оборудования Ассоциация визажистов Ассоциация дерматологов Ассоциация косметологов Ассоциация массажистов Ассоциация мастеров депиляции Ассоциация мастеров ногтевого сервиса Ассоциация мастеров по ламинированию ресниц Ассоциация мастеров по наращиванию волос Ассоциация мастеров по наращиванию ресниц Ассоциация мастеров по оформлению бровей Ассоциация мастеров татуажа Ассоциация подологов Ассоциация руководителей салонов красоты и спа-центров Ассоциация специалистов по лазерной эпиляции Ассоциация специалистов по удалению татуировок Ассоциация электрологов Ассоциация эстетистов Гарантия и возврат товара Обучающий центр курсы, тренинги Ассоциации О компании Доставка и оплата Политика Безопасности Условия соглашения Выставки Время работы:. Личный кабинет. Каталог товаров. Аппараты для коррекции фигуры. Аппараты RF-лифтинга.
Основы взаимодействия ультразвука с биологическими объектами
Информация Акции и скидки Ассоциация в области продаж косметологического оборудования Ассоциация визажистов Ассоциация дерматологов Ассоциация косметологов Ассоциация массажистов Ассоциация мастеров депиляции Ассоциация мастеров ногтевого сервиса Ассоциация мастеров по ламинированию ресниц Ассоциация мастеров по наращиванию волос Ассоциация мастеров по наращиванию ресниц Ассоциация мастеров по оформлению бровей Ассоциация мастеров татуажа Ассоциация подологов Ассоциация руководителей салонов красоты и спа-центров Ассоциация специалистов по лазерной эпиляции Ассоциация специалистов по удалению татуировок Ассоциация электрологов Ассоциация эстетистов Гарантия и возврат товара Обучающий центр курсы, тренинги Ассоциации О компании Доставка и оплата Политика Безопасности Условия соглашения Выставки Время работы:. Личный кабинет. Каталог товаров. Аппараты для коррекции фигуры. Аппараты RF-лифтинга. Аппараты для криолиполиза. Аппараты для прессотерапии.
Написать комментарий